Методические указания по выполнению курсового проекта для студентов очной и заочной формы обучения направления подготовки 270800 «Ст - shikardos.ru o_O
Главная
Поиск по ключевым словам:
Похожие работы
Название работы Кол-во страниц Размер
Методические указания к выполнению контрольной работы для студентов... 1 98.43kb.
Методические указания к выполнению контрольной работы для студентов... 1 93.62kb.
Методические указания по выполнению контрольных работ, варианты контрольной... 1 210.61kb.
Методические указания и контрольные задания для студентов заочной... 4 1022.39kb.
Методические указания к выполнению курсового проекта для студентов... 6 563.07kb.
Методические указания для подготовки к семинарским занятиям для студентов... 1 362.35kb.
Методические указания и контрольные задания для студентов заочной... 4 598.15kb.
Методические указания к выполнению контрольных работ по дисциплине... 1 8.84kb.
Методические указания для подготовки к семинарским занятиям для студентов... 1 375.2kb.
Методические указания к выполнению контрольных работ по дисциплине... 1 357.55kb.
Методические указания к практическим занятиям Для студентов направления... 2 355.96kb.
Проектной документации для строительства. Условные графические обозначения... 1 176.09kb.
- 4 1234.94kb.
Методические указания по выполнению курсового проекта для студентов очной и заочной - страница №3/3


8. РАСЧЕТ ПЛИТЫ ПЕРЕКРЫТИЯ
Расчетные пролеты плиты:

для крайних пролетов:



, (м), (140)

где δ – привязка продольных и торцевых стен;



с – глубина опирания плиты на стены;

для средних пролетов:



, (м). (141)

Расстояния в свету между главными балками



, (м) , (142)

так как , плиту рассчитываем как балочную в направлении коротких пролетов. Расчет производим для условной полосы плиты, равной 100 см, причем выделяем две полосы: для участков с плитами, защемленными по четырем сторонам (полоса А) и для участков у торцевых стен с плитами, защемленными по трем сторонам (полоса Б) (см. рисунок 12).

Расчетная схема плиты как пятипролетной неразрезной балки показана на рис. 14а.

Расчетные нагрузки на 1п/м балки:

Постоянная:
g = gпл + gпола = hпл·25000·1,0·1,1 + gнпола·1,0·1,1 , (H/пог.м),
где

gнпола = 1000 , Н/м2 из табл.1.
Временная полезная: (Н/пог.м).
Полная: q = g + p (Н/пог.м).

А)


Б)



В)


Рисунок 13 – Расчетная схема (А) и армирование (Б, В) монолитной

плиты.
Расчетные изгибающие моменты в сечениях балки определяем с учетом их перераспределения за счет проявления пластических деформаций по формулам:

в средних пролетах и на средних опорах:
, (Н∙м); (143)
в крайнем пролете и на первой промежуточной опоре:
, (Н∙м) . (144)
Требуемое количество продольной арматуры для обеспечения прочности нормальных сечений при h0=hпл - a, где а=1,5 см , определяем для полос А и Б.

В средних пролетах и на средних опорах полосы А (снижая величины моментов на 20 % за счет благоприятного влияния распоров):


. (145)
По величине принимаем значения η, и ξ ≤ ξR;
, (см2) . (146)
В первом пролете и на первой промежуточной опоре для полосы А:
. (147)
По αm принимаем η, и ξ ≤ ξR;
, (см2) . (148)
В средних пролетах и на средних опорах для полосы Б сечение арматуры принимаем

.
В первом пролете и на первой промежуточной опоре для полосы Б:
.

8.1. Армирование плиты
1. Вариант армирования – непрерывное, рулонными сетками с продольной рабочей арматурой, укладываемыми в направлении главных балок (рисунок 14б, в). Для части перекрытия с плитами, окаймленными по четырем сторонам балками (полоса А), принимаем основные сетки С-1 с площадью продольной рабочей арматуры на 1 п/м:
,

где – фактическая площадь сечения стержней на 1 п/м принятой марки сетки С-I.

В первом пролете и над первой промежуточной опорой необходимо уложить дополнительные сетки С-3 с площадью продольной арматуры на 1 п/м:

,
где – фактическая площадь арматуры на 1 п/м дополнительной сетки С-3. Для участков перекрытия у торцевых стен здания с плитами, окаймленными балками с трех сторон, принимаем основные сетки С-2 с площадью рабочей арматуры на 1 п/м.
.

В первом пролете и на первой промежуточной опоре укладываем дополнительные сетки С-4 с площадью рабочей арматуры на 1 п/м:


.
Сечение рабочей арматуры на 1 п/м сетки получают делением на ширину сетки суммарной площади сечения всех рабочих стержней.

2. Вариант армирования – раздельное армирование рулонными сетками с поперечной рабочей арматурой (рисунок 15а, б).







Рисунок 14 – Раздельное армирование монолитной плиты перекрытия.
Для части перекрытия с плитами, окаймленными с четырех сторон балками (полоса А), принимаем:

– в средних пролетах сетки С-1 с площадью поперечной рабочей арматуры на 1 п/м


;
– на средних опорах сетки С-2 той же марки, но другой ширины;

– в пролетах две сетки: С-1 и дополнительную С-3 с площадью поперечной рабочей арматуры на 1 п/м


.
Над первой промежуточной опорой две сетки: С-2 и дополнительную С-4 той же марки что и сетка С-3, но шириной, равной ширине сетки С-2. Для участков перекрытия у торцевых стен здания с плитами, окаймленными балками с трех сторон (полоса Б) принимаем: в средних пролетах сетки марки С-5 с площадью поперечной рабочей арматуры на 1 п/м:

– на средних опорах сетки С-6 той же марки, но другой ширины;

– в первых пролетах и на первых промежуточных опорах сетки тех же марок, что приняты для полосы А.




9. РАСЧЕТ ВТОРОСТЕПЕННОЙ БАЛКИ
Второстепенную балку рассчитываем как многопролетную неразрезную балку таврового сечения с шириной полки, равной расстоянию между осями смежных пролетов плиты bп.

Расчетная схема балки представлена на рисунке 16а.

Расчетные пролеты:

крайних пролетов



, (м) , (149)
средних пролетов

, (м) , (150)
где δ – привязка продольных торцевых стен;

с – глубина опирания на стены второстепенной балки.
Расчетные нагрузки на п/м балки:

постоянная (от собственного веса балки и конструкции пола):




, (Н/пог. м) , (151)
где gнпола=1000 Н/м2 –из табл.1.;
временная полезная Р = Рн ·1,2·bп , (Н/пог.м);
полная: q = g + p (Н/пог.м.)
Расчетные усилия определяем по формулам с учетом их перераспределения за счет проявления пластических деформаций арматуры и бетона:

а) изгибающие моменты:

в первом пролете

, (Н/см) ; (152)
на первой промежуточной опоре:

, (Н/см) ; (153)

в средних пролетах и на средних опорах:



, (Н/см); (154)
в среднем пролете на расстоянии 0,25L02 от опоры В отрицательный момент при β (из табл.4) в зависимости от отношения Р/g (рис. 16,б)
, (Н/см) ; (155)
б) поперечные силы:

на опоре А:



, (Н), (156)

на опоре В слева:



, (Н), (157)
на опоре В справа и на остальных опорах:
, (Н) . (158)
Таблица 4

P/g

B0,25L02

P/g

B0,25L02

0,5

– 0,0140

3,0

– 0,0443

1,0

– 0,0275

3,5

– 0,0465

1,5

– 0,0343

4,0

– 0,0478

2,0

– 0,0398

4,5

– 0,0488

2,5

– 0,0418

5,0

– 0,0500

Высоту сечения второстепенной балки при ξ = 0,35 (для обеспечения перераспределения внутренних усилий) расчет ведем по опорному моменту Мв:

αm = 0,289 для ξ = 0,35.
, (см). (159)

hвб = h0 + a, где а ≈ 2 см;
А)



Б)



В)


Г)


Рисунок 15 – Расчетная схема (А), огибающие эпюры моментов (Б) и армирование (В, Г) второстепенной балки монолитного перекрытия.

Проверяем достаточность высоты сечения балки для обеспечения прочности бетона при действии главных сжимающих усилий:



, (160)
– условие должно удовлетворяться, в противном случае необходимо увеличить размеры сечения второстепенной балки.

9.1. Расчет прочности по нормальным сечениям
При определении площади сечения арматуры по положительным изгибающим моментам сечения балки рассчитываем как тавровые с полкой в сжатой зоне:

В соответствии с нормами при в расчет вводят , что не должно превышать величины В/3.



9.2. Сечение в первом пролете
Рабочая высота сечения , где а ≈ 5 см (при расположении арматуры в два ряда);
. (161)
По принимаем из табл. 1 приложения значения η, ξ.

При сечение рассчитываем как прямоугольное с шириной :


, (см2) . (162)
Принимаем необходимое число и диаметр арматуры.
9.3. Сечение в среднем пролете
Рабочая высота сечения , где а ≈ 3 см:
. (163)
По величине А принимаем η и ξ .

При



, (см2) . (164)
Принимаем число и диаметр арматуры. На отрицательные пролетные и опорные изгибающие моменты сечения балки работают с полкой в растянутой зоне. Эти сечения рассчитываем как прямоугольные с шириной b.

9.4. Сечение в среднем пролете на расстоянии 0,25 L02 от опоры В
, (165)

по αm принимаем η;


, (см2). (166)
Принимаем число и диаметр арматуры.
9.5. Сечение на первой промежуточной опоре
Рабочая высота сечения h0=hвб – а, где а = 2 см:
, (167)

по αm принимаем η;



, (см2), (168)

где – расчетное сопротивление арматурной сетки из арматуры класса В-1 ( =365 МПа).

Применяем в качестве арматуры сварные рулонные сетки с поперечной рабочей арматурой. При двух надопорных сетках, раскатываемых вдоль главной балки (рисунок. 16в, г), площадь рабочей арматуры на 1 сетку должна составлять Аs/2, а на Аs / 2B, где В – ширина сетки.

Принимаем сетку С-5 с Афs > Аs / 2B , где Афs – фактическая площадь сечения рабочей арматуры сетки С-5 на 1 п/м.




9.6. Сечение у средних опор
, (169)

по αm принимаем η;


, (см2) . (170)
Принимаем сетку С-6 аналогично предыдущему расчету.

9.7. Расчет прочности по наклонным сечениям
Проверяем условие:

. (171)
Если условие выполняется, поперечная арматура не требуется по расчету.

Если условие не выполняется, поперечная арматура требуется по расчету на всех опорах, поскольку:


.
Диаметр хомутов из технологического условия точечной сварки при одностороннем расположении в каркасе продольных стержней принимаем по приложению 9 [1]. Устанавливаем шаг хомутов на приопорных участках длиной Lвб в соответствии с конструктивным требованием

Кроме того, шаг хомутов не должен превышать:


. (172)

Имеем:


на опоре А

(см); (173)

на опоре В слева



(см); (174)

на опоре В справа



(см). (175)
Погонное усилие, воспринимаемое хомутами при двух плоских каркасах ( nk =2) и шаге S (принимаем меньшее из 2-х значений)
(Н/пог.см). (176)
Поперечная сила, воспринимаемая хомутами и бетоном сжатой зоны:
. (177)
Если условие соблюдается, шаг хомутов оставляем без изменения, если условие не соблюдается, уменьшаем шаг хомутов.
ЛИТЕРАТУРА


  1. Бондаренко В. Н и др. Железобетонные и каменные конструкции. ОАО издательство «Высшая школа», 2008.

  2. СНиП 52.01.2003 Бетонные и железобетонные конструкции.

  3. СНиП 52.101.2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры.

  4. СП 52.102.2004 Предварительно напряженные железобетонные конструкции

  5. СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия.

  6. Байков В. Н., Сигалов Э. Е. Железобетонные конструкции. Общий курс. М.: Стройиздат, 1991.

  7. Заикин А.И. Проектирование ж/б конструкции многоэтажных и промышленных зданий. Москва, 2010.

  8. Бондаренко В. Н., Римшин В. И. Примеры расчета железобетонных и каменных конструкций, Москва, 2007.



<< предыдущая страница